Nagy teherbírású kötényetetőfontos berendezés a bányászatban, kohászatban, kikötőben és vegyiparban, de a garat okozta ellenállásról pontos tervezési elmélet nincs a szakmai kézikönyvben. A vonóerő-ellenállási képletet a legújabb tartálynyomás-elmélet felhasználásával vezették le, és összehasonlították számos kézikönyvben szereplő képlettel, hogy rámutasson az eredeti képlet helytelenségére és hiányosságaira.
A nagy teherbírású kötény adagoló pótolhatatlan szerepet játszik a bányászatban, kohászatban, vegyiparban, kikötői és egyéb iparágakban. Az 1950-es évek óta a hazai nagy teherbírású kötényetetők tervezése és gyártási színvonala nagyot fejlődött, de még mindig van némi lemaradás a külföldiekhez képest (12000 t/h-ig). Ennek egyik fontos oka, hogy a nehéz lemezek tervezési elmélete még mindig a legeredetibb egyszerű számítási 1-mágiára korlátozódik. Különösen az anyagok és anyagok közötti súrlódás, az anyagok és a szoknyalemez közötti súrlódás, valamint az anyagok és az alsó lemez közötti súrlódás és így tovább, évtizedek óta nincs pontos tervezési elmélet, és a kétféle ellenállásszámítás feletti nagy és nagy nehéz lemez rendkívül fontos. A század eleje óta néhány tudós elméleti tanulmányozásba kezdett, de még mindig sok a megoldatlan probléma. Az egyenes szoknyalap-adagoló anyaga és szoknyalapja közötti nyíró- és súrlódási ellenállás számítási képletei először szisztematikusan kerülnek levezetésre. A [9] cikk szisztematikusan származtatta az adagoló különböző ellenállásszámítási képleteit a ferde szoknyalemezhez. 1 Az ellenállási képlet levezetése a vibrációs adagoló és a szalagadagoló hasonló funkciójának eléréséhez, nem képes ellenállni a raktári nyomásnak [vágás. A bányászat és más iparágak tényleges folyamatelrendezésében a nehéz lemez közvetlenül a siló alatt van elhelyezve, és nincs ferde nagy teherbírású kötény adagoló "silónyak". Néha a 20 m hosszú silónyílás közvetlenül kapcsolódik a nehéz lemezhez.
Legyen ox és oy az anyagnyomás x és y irányban, N/m; A a siló{0}}keresztmetszete, m2; L a siló keresztmetszetének kerülete, m; A 8 az anyag és a siló fala közötti súrlódási szög, 8=tan1f. ; f. Az anyag és a raktár fala közötti súrlódási tényező; p az anyag belső súrlódási szöge, p=tan4,4 az anyag belső súrlódási tényezője; p az anyagok térfogatsűrűsége, kg/m3; g a gravitációs gyorsulás, g{11}}m/s2; y az anyag magassága a raktárban, m; A siló négy fala és a vízszintes sík közötti szög a és B.
Az egyenlőségjel jobb oldalán található nagy teherbírású kötényadagoló második eleme egyenértékű a képlettel, vagyis a tartályban lévő anyagok által a fenéklemez többletsúrlódási erejével. Ennek az értéknek azonban nincs funkcionális kapcsolata a garat dőlésszögével, garatmagasságával és oldalnyomási együtthatójával, így nyilvánvalóan nem pontos ezt a képletet használni a nagy Heavy lemezek tervezésénél. A szakirodalom nem veszi figyelembe a garat alatti anyagok közötti nyíróerőt, a garatban lévő anyagok és a szoknyalemez közötti járulékos súrlódást, amelyet a garatban lévő anyagok okoznak, nem beszélve az anyagok és a szoknyalemez közötti súrlódásról a szállítási hossz során. Az egyik szakirodalomban a garat ellenállása a következő: Fm=hDqMg 10 pmu A (19) képlet ugyanaz, mint az irodalomban, kivéve, hogy a pM-nek két különböző algoritmusa van. PM=0.8 pgab? A PM=2.8pga2b2/(a+b)pM két algoritmusa bizonyítja magának a képletnek a bizonytalanságát, és az ésszerűtlen része a garat dőlésszögével való függvénykapcsolat is A szög, a garat magasság és az oldalnyomás együtthatója nem változik. Referencia Súrlódási ellenállás az anyag és a szoknya között
